基于指数趋近律滑模控制的和田干式变压器死区补偿

　　三相桥式逆变电路中的实际功率开关器件具有非开关特性，即具有开通和关断时间，且开通时间往往小于关断时间。为了避免桥臂直通，必须在同―桥臂上下2个功率开关管的控制信号之间设定“先断后通”的PWM开关死区。尽管死区时间相对开关周期而言很短，但由于开关频率较高，累积效应严重，会引起输出误差电压，导致三相并网电流波形发生畸变，影响并网电流质量，对电网造成“污染”。因此有必要对死区效应引起的电压损失进行有效补偿。

　　针对死区效应，要的解决方案有死区消除和死区补偿两大方法。其中基于平均误差本公司生产的SCRBH15非晶合金干式变压器，SGBH15非晶合金变压器（10KV级），SCRBH15非晶合金卷铁芯干式变压器 S9、S11.S13系列6-35KV油浸式变压器、SCB10.SCB11系列6-35KV干式变压器、非晶合金、有载调压电力变压器等级低损耗电力变压器，技术标准严格采用国际GB1094.1、2-1996；GB/T6451-1999，并在同行中率先获得ISO9001质量体系认证证书和PCCC产品认证证书。主导产品“华盈”牌电力变压器达到同行业领先水平。公司成立以来，本着创新发展的目标，购进了先进的生产检测设备，引进了国际先进的企业管理模式和工艺，建立了高效灵敏的信息反馈系统和完整的售后服务体系。公司早在1997年就率先通过了ISO9001质量管理体系认证，并于2016年成功换版为ISO9001：2008质量管理体系认证，在2016年九月份获得ISO14001：2004环境管理体系认证，在2017年5月份获得中国国家强制性产品认证（3C认证），使产品质量有了很大的提高，产品服务更贴近于用户需求。电压的死区补偿方法只需在控制程序中加入死区补偿算法来抑制或消除死区的影响，操作起来更加灵活，适应性更强，电 话：0635-8888299因而成为死区补偿的研究热点。缺点是在实现死区补偿时对电流的检测要求比较高，如果电流过零点检测判断不准确将导致误补偿。原因是电流检测通道中存在着高频噪声（白噪声），当有电流输出时，被测信号将是实际电流信号与白噪声的叠加，白噪声的存在使得在过零点附近检测到的电流极性与实际极性有可能不同，因而难以准确干式变压器广泛用于局部照明、高层建筑 、机场，码头CNC机械设备等场所，简单的说干式变压器就是指铁芯和绕组不浸渍在绝缘油中的变压器。冷却方式分为自然空气冷却（AN）和强迫空气冷却（AF）。自然空冷时，变压器可在额定容量下长期连续运行。强迫风冷时，变压器输出容量可提高50%。适用于断续过负荷运行，或应急事故过负荷运行；由于过负荷时负载损耗和阻抗电压增幅较大，处于非经济运行状态，故不应使其处于长时间连续过负荷运行。地确定过零点的位置。而一旦电流极性检测发生错误，必然产生死区的误补偿，不但没有消除死区对系统的影响，反而使这种影响加重了一倍。为此利用id和iq进行低通滤波后，再进行反变换得到两相静止坐标系下电流矢量的幅值和相位角，根据电流矢量角判断电流的极性，解除了电流过零点的误检测。提出了以检测a相、b相电流之差的过零点，最后推算出过零点，思路新颖。给出了种利用功率因数角实现的电流方向间接检测方法，实现了对电流方向的准确判断，消除了由于电流误判断在电流波形中引起的过零点“台阶”现象地 址：山东聊城经济开发区华山路南首30号。

　　上述方法虽然提高了电流极性手 机：13287501888检测的准确性，但进行电流检测就存在误判的可能性。近几年有学者提出了不需要进行电流极性检测的死区补偿方法，避免了由于电流方向检测不准造成的过度补偿和欠补偿。在每个PWM周期内对2个非零联系人：陈经理空间电压矢量作用时间分别进行补偿，但算法实现过于复杂。提出的扰动观测器死区补偿方法采用在线辨识算法，有利于消除功率器件开关时间及导通压降等非线性因素对死区效应的影响，但很难迅速跟踪上实际扰动电压，因此补偿效果不。采用模糊控制进行死区补偿，缺点是要提高精度需要增加量化等级数目，从而导致查询表过于庞大，运算时间增加，耗费硬件资源。

　　本文在详细分析了和田干式变压器死区效应的基础上，采用变化的死区时间调整方法，因此不需要进行电流极性的检测，提出了具有消除抖振的指数趋近律滑模控制死区补偿策略对三相和田干式华盈非晶合金变压器有限公司变压器进行了死区补偿，最后在10kW样机中对提出的补偿方法进行了验证。

　　1和田干式变压器死区效应分析以三相和田干式变压器的a相桥臂为例进行死区分析，是三相和田干式变压器的电路结构图。

　　是开关管华盈做为变压器优质厂家为您郑重承诺：我们所有变压器保证全新全铜线，三年内在正常使用中出现质量问题给与保修保换，凡2000KVA以下产品全部现货供应，凡使用本公司的变压器在正常投入运行三年内一律实行三包。产品畅销、山东、新疆、内蒙古、甘肃、宁夏、陕西、山西、河北、河南、黑龙江、吉林、辽宁、四川、贵州、湖北、湖南等地。365天全程为您服务!本公司秉承“以人为本，科技创新，志在超越”的崇高信念，以可靠的产品质量，优惠的价格，完善的售后服务，精益求精，追求完美，竭力欢迎新老客户垂询合作，愿与广大客户共创双赢的美好明天。 的驱动波形及输出电压波形，电流以流入电网方向为正方向。图中，td、Tpwm分别为死区时间和和田干式变压器PWM周期，（a）（b）为的死区的上下开关管Vt1、Vt4的驱动信号Si、S4波形，（c）（d）为考虑了外加死区时间及开关器件导通关断延迟时间的上下开关管Vt1、Vt4的驱动信号ShS4波对上述公式进行傅里叶级数展开，得：此时死区扰动电压只能取6个离散的矢量，因此通常的补偿方法需要检测电流的极性才能进行正确的补偿。如果死区扰动电压矢量是连续的，扰动电压矢量在确定时就不需要电流极性的信息了。

　　其中，k为常数，具体值由系统决定。

　　张文义，佟为明，杨乐民，等。特定消谐式和田干式变压器死区控制策略研究。自动化设备，2006，26（1范瑞祥，周腊吾，肖红霞。APF和田干式变压器中死区效应研究。自动化设备，2005，25金舜，钟彦儒。一种新颖的同时考虑中点电位平衡和窄脉冲消除及死区补偿的三电平空间电压矢量脉宽调制方法。中国电机工程学报，2005，25孙向东，钟彦儒。种新颖的死区补偿时间测量方法。中国电吴企业账号：1611 0032 092 00213 086茂刚，赵荣祥，汤新舟。正弦和空间矢量PWM和田干式变压器死区效应分析与补偿。中国电机工程学报，2006，26（12）：王高林，于泳，杨荣峰，等。感应电机空间矢量PWM控制和田干式变压器死区补偿。中国电机工程学报，2008，28（15）：79-83.王传 真：0635-8888109瑞，张学广，徐殿国。双馈电机转子侧变换器死区补偿方法。自动化设备，2012，32（9）：95-100.张星，瞿文龙，陆海峰，等。基于两相电流差检测的和田干式变压器输出电压补偿新方法。电工技邮 箱：1262980066@qq.com术学报，2008，23（7）：27-32.杨立永，陈智刚，陈为奇，等。和田干式变压器输出电压模型及死区补偿方法。电工技术学报，2012，27（1周华伟，温旭辉，赵峰，等。一种新颖的电压源和田干式变压器自适应死区补偿策略。中国电机工程学报，2011，31（24）：26-33.周华伟，温旭辉，赵峰，等。IPMSM控制系统和田干式变压器死区效应分析与在线补偿。和田干式变压器传动，2012，42（1刘栋良，武瑞斌，张遥，等。基于模糊控制零电流钳位和田干式变压器死区补偿。电工技术学报，2011，26（8）：119-124.何正义，季学武，瞿文龙。种新颖的基于死区时间在线调整的SVPWM补偿算法。电工技术学报，2009，24（6）：42-47.孙绍华（1977-），女，山东烟台人，讲师，博士研究生，研究贲洪奇（1965-），男，黑龙江哈尔滨人，教授，博士研究生导师，研究方向为高频功率变换技术和有源功率因数校正技术等。